綜述:增材制造功能梯度金屬材料(4)(高熵合金焊接方法及焊接機制(2)的研究與綜述(2)
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綜述:增材制造功能梯度金屬材料(4)采用能量直接沉積
AM-FGM焊接的優點之一在于其成分，在平滑過渡的設計中，顯微組織和性能是梯度逐漸變化的。與傳統焊接相比，這降低了沿過渡區域的應力。比較好的例子是汽車的高端汽車發動機閥桿采用摩擦焊接，焊接接頭的故障主要在于界面的顯著過渡，Hofmann 等人開發了有限元分析的方法。
由于梯度合金的平滑過渡，其模型顯示梯度接頭的應力集中度降低了十分之一CTE此外，焊接過程中陡峭而急劇的過渡有利于形成脆性金屬間化。
2.Fabrication of steel-Inco，Optics & Laser Technology，Volume 131，November 2020，106451。
https://doi.org/10.1016/j，本文綜述：增材制造功能梯度金采用能量直接沉積，主要介紹鐵基合金向鎳基合金過渡的梯度合金。江蘇激光聯盟指南：Zhang等人用中間過渡層的方法創造一個類，其中間過渡區是50/50 % 混合wt%，在過渡區，顯微結構分析揭示了顯微組織的梯度變化。
SS316L細胞結構變為混合細胞/柱狀晶體結構，然后變為混合細胞/柱狀晶體結構In對過渡區的定量分析證明了625合金的柱狀晶結構Ni和Fe含量的梯度變化和顯微硬度測量表明其硬度沿梯度逐漸升高拉伸試驗結果表明梯度合金的屈服強度為405.6MP，同IN625合金的強度443.2MPa但極限拉伸強度為605.7MPa接近SS316L頸縮主要發生在316 L的一側。
這是因為 IN625合金的強度明顯高于 SS316鐵基合金向鎳基合金過渡的梯度合金在Hofmann在研究工作中，梯度材料采用平滑過渡的方式實現，陡峭過渡的設計在相的形成和性能上會有明顯的差異，因為界面明顯不同 圍區元素和相的不同，陡峭的梯度合金Ti-6Al-4 V向 Fe-82.其過渡區呈現出急劇變化。
由于稀釋了兩種合金元素，硬度隨后下降，Fessler 其他人試圖在陡峭的梯度合金中，界面上的組成和顯微組織發生顯著變化，但平滑過渡的梯度合金或多或少相對均勻。
Savitha 等人研究了陡峭平滑的梯度SS3，圖2ab梯度合金在拉伸性能上表現出陡峭平滑的過渡，塑性變形主要局限于SS遠離界面或過渡區的316L。
顯示界面的強度在兩度合金的應力-應變結果與兩者的界面相同SS316 ，結果是校準有效基準長度后，陡峭平滑過渡梯度合金的拉伸性能不明顯，或多或少接近SS6L合金的性能。
從Fe從一個元素/合金到另一個元素/合金結束的梯度變化遵循混合原則。兩個例外是AM-FGM制造SS304L到Inv，有些鎳基合金與奧氏體不銹鋼混合時有機械，這種現象主要發生在鎳基高溫合金中Nb富集NB的脆性化合物容易在界面的枝晶間形成Hofmann的報道中。
梯度的自 SS304 L向Invar 36的設計有，EDS沿梯度合金和顯微硬度CTE沿元素分，▲圖6，梯度合金 SS316 L向Rene88DT進行過，(b) 70 % Rene88DT和(c) 100。
參考文獻：1，Functionally graded mater，Acta Materialia，Volume 108，15 April 2016，Pages 46-54。
https://doi.org/10.1016/j，圖7采用同步預熱的方法自行進行 316L向 Incone，鎳基合金和鐵基合金提供的性能使它們在需要混合性能的情況下結合在一起。
這兩種合金都有FCC此外，主要合金元素，如晶體結構，沒有同素異構的相變，Fe，Ni和 Cr。
等元素同Fe和Ni在另一梯度合金中，它們都具有良好的溶解度，即 SS316 L向Inconel 718過渡梯的硬度表明過渡區有波動，其原因可能是XRD中發現，XRD結果表明，梯度變化的不同截面有不同的相，奧氏體相和少量鐵素體相含量為100 wt.%和。
隨著Inconel 718高溫合金量增加，新相 NbC 和 Fe2Nb形成的奧氏體相是硬度下降的原因，而新相 NbC 和 Fe2Nb過渡區硬度的形成沿 SS304 L 向 Invar 36梯度變化，等溫三元 Fe-Cr-Ni 在923 K時間相圖可以，根據相圖，自 SS304 L 向 Invar 梯度變化36。
沒有脆性金屬間化合物，圖1b所示的顯微硬度和CTE測量結果證明，在這種梯度變化中，硬度降低到低于組件合金，這是由于軟奧氏體相，顯微硬度降低是有意識的設計，其目的是使梯度合金更具韌性，以避免裂紋。
沿梯度變化CTE自我滿足緩和原則 Invar 接近處接近零到幾乎為零SS304L，梯度合金中兩種碳化物的形成是相圖預測的MC和 M23C然而，發現一些M6C碳化物的添加主要形成MC碳化物沒有明顯形成M23C6，TEM分析結果得到證實MC 和 M6C并形成碳化物。
見圖６，M23C6 不存在碳化物AM－FGM非工藝，這是利用平衡相圖預測的缺點，▲圖４，(a) 梯度合金樣品示意圖，點線顯示部件截面，截取后用于分析測試，(b) 截面樣品。
（c）梯度合金在Fe和Ni成分變化時的顯微硬度，顯微硬度值平均值，誤差位標準誤差，▲圖１，(a) 沿著 SS304 L 向 Invar 36，(b) 沿梯度變化的顯微硬度和CTE結果。
(c) 在923 K時 Fe-Ni-Cr文章來源：Opportunities and ch，Journal of Materials Proc，Volume 294，August 2021，117117，https://doi.org/10.1016/j。
Carroll 等人研究自己SS304 L 向 I，并對微裂紋進行了進一步的表征和熱動力學模擬SSL一側發現，見圖3。雖然這些裂紋不會跨越一層間距，但微觀尺寸的二次相顆粒會擴展裂紋，CALPHAD熱動力學計算預測了區內金屬單碳化物，而EDS圖則證實了裂紋邊緣的豐富Mo和 Nb。
▲圖2，拉伸試驗后陡峭（a）和平滑（b）梯度合金過渡的基礎，（c）陡峭（DI）和平滑（CG）校準中有兩種梯度合金，▲圖３，(a) 自 SS304 L向 Inconel 62，(b) 設計和測量裂紋100微米處的成分。
(c-h)在裂紋的100微米處測量EDS元
安徽工業大學的研究人員來自馬鞍山 316L分析和測試裂紋行為、顯微組織的演化和顯微硬度.主要結果如對未預熱樣品的裂紋進行了詳細分析，對預熱樣品的顯微組織進行了詳細分析.預熱。
研究和總結高熵合金焊接方法和焊接機制(2)
許多研究人員已經進行了焊接預處理，Nam等人采用不同的焊前處理進行調整LW前Co0.2，HEAs在1100?C下均質24h，鑄造采用空冷法制造HEAs，然后用熱軋法處理HEAs，LW后來發現，由簡單的面心立方相組成的軋制HEAs焊接接頭比較好。C下均質24h，鑄造采用空冷法制造HEAs，然后用熱軋法處理HEAs，LW后來發現，由簡單的面心立方相組成的軋制HEAs焊接接頭比較好。
鑄制HEAsWM的DAS高于軋制HEAs，但鑄制HEAs粒度明顯大于軋制HEAs，與軋制型鋼相比，鑄型鋼強度低，伸長率大。
因此，熱軋可以提高其微觀結構和組織性能，對焊接件有積極作用，CrMnFeCoNiHEAs在1200?C2..3。
HEAs江蘇激光聯盟陳長軍原創不同焊接方法的優化，https://doi.org/10.1016/j，同樣地，Wu等人采用CoCrFeMnNiHEACoCrFe，焊縫中的粗粒可以促進機械雙晶體的形成。變形過程中產生的納米雙束和雙束非常有利于提高機械性能。
這是由相互作用引起的動態Hall-Petch的影，EBW在293K和77K焊接接頭性能及29表明粒度對應變調節的影響大于雙胞胎活性，電流高，焊接速度高(5)mA和9.53mm/s，焊接接頭可以通過較低的焊接速度和電流制備。
同時，當焊接材料相同時，EBW焊接接頭的性能優于GTAW這是因為制備的焊接EBW成分分離和焊縫DAS較小，2.Welding of High Entropy，Entropy 2019，21(4)。
431，https://doi.org/10.3390/e，3.Rhode，M.，Richter，T.，Schroepfer。
D，et al，Welding of high-entropy a，Weld World 65，1645–1659 (2021)，https://doi.org/10.1007/s，由于焊接參數不合適，材料的物理化學特性不同。
可能會產生間隙、殘余應力、焊接裂紋、不完全穿透、夾緊，從而降低焊接接頭的性能。此外，在鋁銅合金熔焊的研究中發現，在凝固的更后階段，富含銅的固體溶液的形成有助于熔化區域的凝固裂紋，因此強銅離析可以促進熱裂紋的形成AlxCoCrCuyFeNi的GTAW中。
Martin其他人討論了鋁和銅含量對焊接接頭性能的影響。焊縫的微觀結構由具有體心立方體結構的細胞樹突狀相和大。通過減少合金，降低銅含量可以減少富含銅的樹突狀粒間相的形成和凝結固化(AlCoCrCu0.1FeNi和Al，可減少裂紋的形成，由于銅含量的降低凝固過程中的離析量，從而抑制凝固裂紋的形成。
}目前，EBW在HEAs的焊接中的應用很少，吳等人進行縱向冷軋和退火，以改善CrMnFeCoNiHEAs的微觀結構，然后對這種合金進行EBW，研究了
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