Inconel718品種規格及供應： 1.品種分類：無縫管、焊管、板材、棒材、鍛件、環材、線材及配套焊接等材料。 2.交貨狀態:無縫管:固溶體 酸白，長度可定；板材:固溶、酸洗、切邊；焊管:固溶酸白 RT%探傷，鍛造:退火 切割；棒鍛造時，表面拋光或拋光；帶材冷軋、固溶軟化、除鱗后交付；線材以固溶酸洗盤或直條、固溶直條、精拋光的形式交付。 Inconel718主要規格： Inconel718無縫管、Inconel718鋼板、Inconel718圓鋼、Inconel718鍛件、Inconel718法蘭、Inconel718圓環、Inconel718焊管、Inconel718鋼帶、Inconel718直條、Inconel718絲及配套焊料，Inconel718圓餅、Inconel718扁鋼、Inconel718六角棒、Inconel718大小頭、Inconel718彎頭、Inconel718三通、Inconel718加工件、Inconel718螺栓螺母、Inconel718緊固件。 為確保詢價準確合理，請務必提供以下技術要求： 1. Inconel718交貨狀態：鍛造、鑄造、退火、固溶、時效等； 2. Inconel718外觀狀態:黑皮、車光、磨光、酸洗； 3. Inconel718尺寸規格：公稱尺寸、公差范圍、定尺、不定尺、標準尺寸； 4. Inconel718質量標準：GB、HB、GJB、AMS、GB/T、ASTM、ASME、JIS、JS、DIN、EN其它； 5. Inconel718產品分類：棒材| 管材| 帶材| 絲材| 法蘭| 板材| 環件| 圓餅|鍛件|焊絲，可根據要求. 6. Inconel718訂貨量； 7. Inconel718交期。 上海葉鋼金屬集團有限公司倉庫一角 Inconel718(國內牌號GH4169是一種時效硬化型Ni-Cr-Fe基變形高溫合金的基體相對FCC結構奧氏體γ相，合金以DO22型有序相γ''相(Ni3Nb)以強化相為主L12型有序γ'相(Ni3AlTi)輔助強化相，γ''與γ相互形成均勻分布的共格強化相γ是亞穩相，在一定條件下會變成穩定相δ相(Ni3Nb)，其典型化學成分如表1所示。 在650℃合金具有高韌性、疲勞性能和良好的綜合性能，廣泛應用于渦輪板、葉片、箱、軸、定子、密封、支撐、管道、緊固件等發動機制造的許多關鍵部件，其性能取決于組織狀態，因此熱處理過程的控制具有重要意義。 20世紀60年代，Inconel718合金**大規模使用軍用飛機發動機系列；20世紀70年代，Inconel718合金材料開始大規模應用于民用飛機發動機。根據不同零件的使用條件提出相應的組織和性能要求，形成標準(STD)、高強(HS)、直接時效(DA)三種形變熱處理工藝。根據不同零件的使用條件提出相應的組織和性能要求，形成標準(STD)、高強(HS)、直接時效(DA)三種形變熱處理工藝。 Inconel718合金中Ni-(Al、Ti和Nb)593~816的相位沉淀℃熱處理引起的。為了正常發生這種金屬反應，及時元素(Al、Ti和Nb)必須固溶(溶解在基板條中)；如果以其他相或組合成其他形式沉淀，就不會正確沉淀，合金的全部強度也達不到。 為了實現這一功能，材料必須首先進行固溶熱處理。通常Inconel以下兩種熱處理系統將用于718： ①在927～1010℃718固溶退火后快速冷卻℃沉淀硬化8h，爐冷到621℃保持總時效18h，然后空冷。 ②在1038～1066℃固溶退火，然后快速冷卻(通常在水中)，760℃沉淀硬化10h，空冷到649℃保持總時效20h，然后空冷。如果材料需要加工、成型或焊接，典型的采購狀態應為工廠退火或去應力狀態。在更佳延展狀態下加工材料，然后根據使用規范進行熱處理。 1.熱處理對合金組織的影響 Inconel常規熱處理718合金后，γ相尺寸只有幾十到幾百納米，γ相尺寸較小。720研究發現℃×8h(FC，55℃/h) 620℃×8h在處理工藝下，含量較高γ''、γ'相量，且δ該工藝組織匹配更好，相含量更低。 更近的研究發現，Inconel718合金經950℃×1h固溶及直接時效(720)℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC))12~13級合金晶粒細；1025℃×2h及1050℃×1h固溶后，合金

晶粒明顯粗化，5~6級合金9500℃固溶時效(950℃×1h(AC) 720℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC))時，δ相呈塊狀大量沉淀；直接時效，δ晶界的相部分呈網狀連續沉淀；1025℃固溶時效(1025℃×2h(WQ) 725℃×7h(AC))時，δ不連續顆粒狀沉淀； 在1050℃固溶時效(1050℃×1h(AC) 720℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC))時，無δ相析出。同時，晶界δ相的沉淀對晶粒粗化起到有效的釘扎作用，抑制晶粒生長。同時，晶界δ相沉淀對晶粒粗化起到有效的釘扎作用，抑制晶粒生長。隨著固溶溫度的升高，δ持續溶解。溫度達到1020℃，δ奧氏體基體入奧氏體基體。在720℃和620℃，16h雙時效時，δ固溶時相的含量基本保持。時效后析出γ尺寸在20nm左右均勻分布在基體上。 2.熱處理對合金性能的影響 2.熱處理對合金力學性能的影響 采用以下熱處理工藝：850℃×2h 960℃×1h(AC) 720℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC)，代號HST；960℃×1h(AC) 720℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC)，代號NT；720℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC)，代號DA。進一步的實驗發現，Inconel718合金強韌化機制主要是γ''和γ沉淀硬化、形變位錯強化、數量和形態合理δ細晶韌化相和。進一步的實驗發現，Inconel718合金強韌化機制主要是γ''和γ沉淀硬化、形變位錯強化、數量和形態合理δ細晶韌化相和。 DA綜合機械性能好，特別是室溫和高溫拉伸強度高，低周疲勞性能好。利用HST處理，可以得到更多δ相，從而提高合金的持久塑性，顯著延長其間隙的持久壽命。NT綜合力學性能好，特別是光滑持久壽命長。 研究表明，δ相的存在γ''、γ使屈服強度降低，δ分析位置是一個容易形成和生長的空地方，降低了低周疲勞性能，縮短了疲勞壽命；同時，當δ當按一定方向呈片狀分布時，可以提高材料加工過程中的抗裂擴展能力和晶粒生長傾向。研究表明，采用直接時效(DA)工藝晶界上δ由于晶體裂紋的擴展，相的沉淀有助于防止晶體裂紋的擴展δ基體合金元素的沉淀消耗Nb，沉淀區周圍出現了γ''、γ裂紋**產生的應力集中在相貧化區γ''、γ釋放相貧化區，抑制了裂縫的進一步擴張。 更近的研究發現，Inconel718合金經不同工藝熱處理后的強度與強化相比γ''、γ與晶粒度有關化相有關的數量γ''、γ材料的屈強比降低；塑韌性主要取決于δ相的數量和形狀。固溶處理后，材料的硬度值隨溫度的升高而降低，時效后材料的硬度顯著提高。 經過1000℃固溶時效(1000℃×1h(WQ) 720℃×8h(FC，50℃/h) 620℃×8h(AC))合金硬度、屈服強度和抗拉強度更高。發現熱處理對合金硬度的影響，固溶處理后Inconel隨著溫度的升高，718合金的硬度降低。固溶 隨著溫度的升高，時效處理后合金的硬度首先增加，然后降低到980℃達到更大值，硬度值約為固溶處理的1倍。當固溶溫度過低時，除奧氏體基體相外，合金組織中還有第二相(如γ''、γ由于存在未溶解的二相強化，合金的硬度值并不完全溶解在基體中。隨著固溶溫度的升高，第二相會逐漸溶解到奧氏體基體中，第二相的強化作用減弱，合金的硬度值逐漸下降。 同時，隨著溫度的升高，合金的晶粒尺寸增大，硬度值下降。對于固溶 時效處理時，時效處理后的硬度遠大于固溶處理后的硬度，這主要是因為時效處理后有許多小的沉淀相，如γ在980℃沉淀相達到更大值，并在晶粒和晶界上呈小彌散分布，使強化效果達到更佳。高溫合金主要依靠第二相強化，主要依靠強化相γ''-Ni3Nb相和γ'-Ni3Al相。合金時效處理后有γ''和γ因此，第二相強化效果顯著，時效處理后的強度和硬度高于時效前。 2.2熱處理對合金耐腐蝕性的影響 熱處理是誘發相組織沉淀或消失的主要因素，會極大地影響合金的耐腐蝕性。就δ相比之下，提出沿晶界分布δ促進氫脆裂紋的擴展。但研究發現，在較低溫度下(約750)℃)形成的δ相(記為δLT)高溫時效(900~10000℃)形成的δHT相耐SCC性能不同；進一步確認標準低溫退火(720℃×8h 620℃×8h)和高溫(954℃)時效時析出δ都有優異的耐久性SCC性能，而在760℃過時形成δLT相則發生SCC。Inconel718合金氫脆性強，即在高壓氫環境或內部充氫時，合金塑性大大降低。 研究人員對合金的氫脆特性和機制進行了廣泛的研究，因為氫脆會導致延遲失效。研究表明，電解充氫是由電解充氫引起的Inconel718合金塑性下降。塑性下降趨勢與合金退火狀態有關。通過退火標準時效態的合金，降低強化相的體積分數，可以顯著降低合金氫脆的傾向。充氫造成的合金塑性損失伴隨著合金塑性損失γ體積分數增加，線性增加。對于特定的工業應用，在滿足強度要求的前提下，通過熱處理調整合金γ''與γ能控制或減少合金氫脆傾向的體積分數。 固溶處理溫度為940、960、980和1000℃，保溫時間1h，空冷，時效處理溫度720℃，保溫8h后經50℃/h隨爐冷卻到620℃保溫8h，空冷。進一步實驗發現，980℃固溶處理的鈍電流和鈍電流比980℃固溶 時效性小。鈍化電流越小，合金越容易鈍化，即形成鈍化膜，使合金更耐腐蝕；鈍化膜保護越小，鈍化膜保護越好，合金耐腐蝕。 不同熱處理的容抗幾乎相同，高頻時固溶處理Rt比經固溶 時效大，說明固溶 時效電荷轉移更容易發生腐蝕。采用以下熱處理工藝:固溶處理:200分別經過℃/h940、960、980、1000、1020、1040和1060℃，保溫1h，時效處理：720℃保溫8h后經50℃/h隨爐冷卻到620℃保溫8h，空冷。 圖1是Inconel不同熱處理718合金的腐蝕率。整體上Inconel718合金的腐蝕率很低。合金經固溶 時效處理的腐蝕率略高于固溶處理。與固溶相比，合金經固溶處理 耐腐蝕性好，主要是由于合金固溶 時效處理有二相粒子沉淀，基體為陽極，小二相粒子為陰極相，合金中不同相之間的電位容易形成微腐蝕電池，增加腐蝕微電池數量，增加合金質量損失，降低合金耐腐蝕性；固溶合金基本形成單相奧氏體組織，微電池數量少。 但只有固溶處理的合金機械性能不能滿足油田生產的需要，而合金是固溶的 時效處理的腐蝕速率也很低，強度和硬度都很高，完全可以滿足油田生產的需要。 但只有固溶處理的合金機械性能不能滿足油田生產的需要，而合金是固溶的 及時處理的腐蝕速率也很低，強度和硬度都很高，完全可以滿足油田生產的需要。高溫高壓H2S/CO在腐蝕試驗中，Inconel718具有良好的耐熱性和耐應力腐蝕性。考慮到合金的耐腐蝕性和力學性能，更佳熱處理工 藝確定為：1000℃固溶時效(1000℃×1h(WQ)+720℃×8h(FC，50℃/h)+620℃×8h(AC))。{n}{n}　　3、展望{n}{n}　　很多文獻