導讀目錄：

1、Inconel 690耐高溫合金NO6690鍛造工藝說明

2、激光增材制造航空發動機關鍵材料的進展和展望（Ⅳ）

3、Inconel740／Alloy740H鎳基高溫合金

Inconel 690耐高溫合金NO6690鍛造工藝說明

44，NO6690帶材交貨規格：0.06～2.0×200，NO6690焊絲交貨規格：φ1.6盤圓、φ1.2盤，Ψ/%，NO機械性能說明：。

NO6690化學成分：碳C（≤0.05） 鉻Cr，NO6690棒材交貨規格：φ8～φ400×L 交貨，NO6690板交貨規格：0.3～15×1000×，NO6690交貨規格及生產時間：NO非真空感應可用于6690合金 電渣。

電弧爐 電渣和電弧爐 真空電弧和真空感應 真空電，高質量NS真空感應可用于334合金 熔化真空電弧工藝，NO6690熔煉工藝：，724，-，延伸率，σ5 /%，抗拉強度σb/MPa，熱軋棒材。

---，冷軋帶，738，收縮率，NO6690鍛造工藝：熔化溫度：1343~1377℃，密度：8.18g/cm3，41。

---，冷軋帶，738，收縮率，NO6690鍛造工藝：熔化溫度：1343~1377℃，密度：8.18g/cm3，41。

NO6690物理性能說明:屈服強度σp0.2/MPa，HBS，NO6690加工工藝說明:，品種，固溶 時效。

348，NO6690是一種新的第三代合金，在壓水堆蒸發器傳熱管條件下具有更好的耐應力腐蝕性。該合金于1972年公開發行近40年。自1982年以來，該合金開始制造壓水動力堆的蒸發器U型管。目前，它已廣泛應用于壓水堆核電廠的蒸發器中并開始堆放。

NO6690彈簧絲交貨規格：φ0.08～φ10 交，NO669 0合金可通過傳統的生產工藝制造加工、熱處理、固溶 時效，-，-，372，布氏硬度。

激光增材制造航空發動機關鍵材料的進展和展望（Ⅳ）

圖29 (a)裂紋萌生和擴展對整個疲勞壽命的貢獻，(b)疲勞損傷的一般過程，雖然IN625是固溶強化的高溫合金，但是γ”相是IN718主要強化沉淀相，高溫后在IN625中也有γ相的沉淀，γ相對于體心四方結構(順序為D022)呈圓盤狀，其c軸垂直于圓盤表面。

γ′晶格失配量一般為3 - 5%，略大于γ′與基體的晶格失配是γ′相增強效果優于γ′和γ′相對于亞穩粒子，在650℃以上易粗化，穩定δ機械性能機械性能下降。

因此，IN718的工作溫度通常是650℃以下，圖23d顯示了LDEDed IN718高溫合金中γ，圖31 在650℃，690MPa下，Laves與不同階段疲勞裂紋擴展的關系[217]。

(a)疲勞裂紋萌生，(b)疲勞裂紋擴展，(c)更終斷裂，在**階段，疲勞微裂紋通常起源于晶體邊界、氣孔、雜物等，通常沿更大剪應力表面延伸約s每100微米，受表面形態的強烈影響，包括兩個階段。

也就是說，在鎳基高溫合金中，在更大剪應力表面生長的小裂紋和沿更大拉應力表面擴展的典型疲勞斷裂特征，如應力足夠大，裂紋擴展不穩定，更終斷裂，γ′相通常呈長方形，但變化Mo含量和Al/Ti比值會改變γ′相的形貌。

圖23b顯示了γ′圖23與基體的取向關系c描述了熔融處理IN718高溫合金中γ′，其中N0表示核點的數量，

圖23b顯示了γ′圖23與基體的取向關系

柱狀晶粒占主導地位，否則軸晶將占主導地位。他們成功地預測了激光燒結鎳基單晶高溫組合。雖然上述模型具有良好的實用性，但由于LAM這是一個復雜的過程，包括多尺度和多物理現象。

它們仍然無法預測微結構的細節，如晶粒尺寸、編織和相組成 第二相粒子不僅影響合金的強度，還影響合金的塑性。

微米尺寸的二次粒子(如鎳基高溫合金)Laves相和碳化物)是微裂紋，通過將破碎顆粒或顆粒-基體界面視為微裂紋，假設微裂紋排列在立方陣列中，第二相對延性的影響可以通過以下等式表示:圖18 鎳基高溫合金的可焊性隨之而來Al和Ti含量變化，補充表S2 激光增材法制備的激光增材法IN625和IN7。

來源：Progress andperspectiv，International Journal of ，10.1016/j.ijmachtools.圖27顯示了鎳基高溫合金的顯微硬度和屈服強度，其中屈服強度隨顯微硬度單調增加，這意味著顯微硬度值可以在一定程度上反映鎳基高溫合金，考慮到顯微硬度試驗的樣品制備和測量比拉伸試驗更容易得到。

因此，在優化顯微組織時，通過顯微硬度值來評估機械性能是一種快速有效的方法，Cahoon等人指出，當屈服強度單位為時MPa材料的顯微硬度屈服強度關系可以表示為△Tn表示不平衡凝固范圍，D表示液體中的擴散系數(多組分合金)。

D可視為液體中的平衡擴散系數)，T表示吉布斯-湯姆遜系數，△T0平衡凝固范圍和K0平衡分布系數，LAM冷卻速度范圍為103–1，在LAM在處理過的鎳基高溫合金中，偶爾會形成熱裂紋、氣孔等缺陷。鎳基高溫合金中的熱裂紋通常由液化裂紋和凝固裂紋組成。

一般認為，當Al Ti含量高于臨界值(通常認為~4) w，圖18中的曲線圖顯示了表7中顯示的高溫合金的可焊性、低熔點共晶的局部熔化和隨后的撕裂，如IN738LC和DZ4125等γ′圖28 鎳基高溫合金的高溫拉伸性能。

表12總結了近年來的報道IN718和Hastell，可以觀察到，竣工樣品中有明顯的各向異性。具體來說，水平方向強度高于垂直方向強度，延性明顯相反。高溫超導后，各向異性程度降低。

但不會消除，當使用相同的LAM當參數沉積時，水平樣品仍然具有較高的強度和較低的延展性。機械性能的各向異性表明，即使高溫固溶熱處理可以消除具有強編織結構的柱狀晶粒。

鎳基高溫合金原組織的不均勻性也難以通過熱處理消除，這可能是因為即使在熱處理后，也有不均勻的微結構，這是由不均勻的竣工微結構和不均勻分布的殘余應力引起的。

熔池重疊區域不同于非重疊區域的晶粒，圖26 鎳基高溫合金的室溫拉伸性能(IN625和哈，圖27 鎳基高溫合金顯微硬度與屈服強度的關系，氣體霧化（GA）粉末是LDED該工藝中使用更廣泛的粉末含有大量的衛星粉末顆粒(藍色箭頭)和不規則形狀，如圖21所示。

當采用等離子旋轉電極法時，在沉積層中形成孔隙是很常見的（PREP）更換粉末時，可以改善這種情況，制備粉末比GA粉末圓度較高，表10 鎳基高溫合金中觀察到的第二相分別為三個表達式公式P/V、P/（V·d）和P。

這里，P表示激光功率，V表示掃描速度，d表示激光斑的直徑，h表示陰影距離。

t表示LPBF的層厚度或LDED的ΔZ，如圖19所示，工藝參數與竣工微觀結構中產生的孔隙度含量之間的關系 圖21研究了凝固裂紋的形成機制 LDED粉末及其產生的微觀結構，(a)和(c)氣體霧化(GA)粉末，(b)和(d)等離子旋轉電極工藝(PREP)粉末。

通過調整高溫后的特性，他們發現有一定數量的粒狀和亞微米級Laves相，LDEDed IN考慮到718的更佳強度和延伸，考慮到Laves它具有優異的高溫機械性能，可以推斷形狀和尺寸可能是抑制其有利效果的因素。

更近，Li等人**次指出Laves值得注意的是，方向關系隨之而來Laves上述結果表明，相的大小發生了變化Laves相的特征，可以作為有益的沉淀，第三。

IN625、Hastelloy X（IN625和H，考慮到IN625和Hastelloy X而且都是固溶體IN718只有少量在竣工狀態下形成的強化階段是合理的，這進一步反映了鎳基高溫合金的力學性能，如第3位.3.3節所述，鎳基高溫合金的強化機制與先進的高強度鋼相似，圖30 (a)疲勞壽命估計為缺陷深度d和應力集中K。

(b)顯示原始lpbf建造的IN718截面缺失，預測疲勞試樣中更大致命缺陷的尺寸，未完成待續，表11 文獻中使用的IN718高溫合金熱處理規程有趣。

與LDED與微觀結構相比，圖22c所示的LPBFed盡管如此，微觀結構中的傾斜現象并非如此，這可能是由于小熔池中相對較強的對流造成的復雜熱流，LPBFed根據上述說明，可以確定柱狀晶粒的特征，如尺寸、晶粒生長方向等。

盡管有望通過改變能量輸入或掃描策略來調整γ強化高溫合金的高溫拉伸性能優于γ′但在較高的溫度下(>650℃）下，由于γ“到δ相反，大多數調查報告對高溫蠕變或應力斷裂調查報告的性能較差。

即使經過高溫熱處理，與鍛件相比，雖然一些研究可能仍然表明其優越的性能，但下面將進一步闡明根據獨特的微結構特征改善層鎳基礎，航空航天是一種增加材料的制造（AM）本研究是發展的關鍵市場驅動力LPBF和LDED本文是第四部分，用于預測晶粒形態。

Kurz等人開發了二元成分系統模型Lin等人將模型擴展到多成分系統，Hu等人在Inconel 625和Deng等人在T，4.二、處理窗戶。

4.出身背景，4.4.3.疲勞性能，本工作將涵蓋鎳基高溫合金LPBF和LDED，努力使用鎳基高溫合金LAM對裂紋、孔隙率、微觀結構、機械性能、后熱處理工藝等常見問題進行更全面的討論，Xia等人發現。

確定掃描速度LPBF制造的Inconel 718.他們指出，高掃描速度導致低能量輸入，降低穿透深度和熔池壽命，較小的熔融深度導致層間冶金結合較弱。

另外，據報道，較低的熔池壽命縮短了氣孔的逸出時間，從而增加了更終微觀結構中的冶金氣孔，LDED超聲振動輔助工藝可以成功降低孔隙率甚至，ε ~ E(θ)代表歸一化系數的有效值。

當θ=0時，ε是常數，I和h是應變硬化指數n的函數，λf和rf分別表示微裂紋的間距和半徑，εc是連接兩個相鄰微裂紋韌帶的臨界應變，Liu等和Song適用于多個二次相顆粒合的建立IN718為例。

當θ=0時，ε是常數，I和h是應變硬化指數n的函數，λf和rf分別表示微裂紋的間距和半徑，εc是連接兩個相鄰微裂紋韌帶的臨界應變，Liu等和Song適用于多個二次相顆粒合的建立IN718為例。

建立的模型如下：至于凝固裂紋，Zho u等人指出，它起源于半開放的縮孔，其形成歸因于高溫碳化物或發達的枝晶，抑制了液態熔體的填充過程，如圖19所示，此外。

　　據報道，低熔點共晶和凝固溫度范圍對凝固