GH4169產品概述 該合金在-253～700℃綜合性能好，溫度范圍650℃屈服強度在變形高溫合金中**，具有良好的抗疲勞、抗輻射、抗氧化、耐腐蝕、加工性能好、焊接性能好。在宇航、核能、石油工業和擠壓模具中，各種形狀復雜的零件已廣泛應用于上述溫度范圍。在宇航、核能、石油工業和擠壓模具中，各種形狀復雜的零件已廣泛應

用于上述溫度范圍。 上海葉鋼提供鎳基耐高溫、耐腐蝕合金材料。 GH4169主要規格： GH4169無縫管、GH4169鋼板、GH4169圓鋼、GH4169鍛件、GH4169法蘭、GH4169圓環、GH4169焊管、GH4169鋼帶、GH4169直條、GH4169絲及配套焊料，GH4169圓餅、GH4169扁鋼、GH4169六角棒、GH4169大小頭、GH4169彎頭、GH4169三通、GH4169加工件、GH4169螺栓螺母、GH4169緊固件。 為確保查詢準確合理，請務必提供以下技術要求：1. GH4169 交貨狀態：鍛造、鑄造、退火、固溶、及時性等。. GH4169 外觀狀態:黑皮、車光、拋光、酸洗；3. GH4169 尺寸規格：公稱尺寸、公差范圍、定尺、不定尺、標準尺寸；4. GH4169 質量標準：GB、HB、GJB、AMS、GB/T、ASTM、ASME、JIS、JS、DIN、EN其它；5. GH4169 產品分類：棒材| 管材| 帶材| 絲材| 法蘭| 板材| 環件| 圓餅|鍛件|焊絲，可根據要求.6. GH4169 訂貨量；7. GH4169 交期。 科洛伊合金材料： Incoloy 800/800H/800HT合金（N08800/N08810/N08811） Incoloy 825合金（UNS N08825） 2科耐爾合金材料： Inconel 625合金（UNS N06625） Inconel 600/601合金（UNS N06600/N06601） 三、哈氏合金材料（Hastelloy）：C-276合金（UNS N10276） B-2合金（UNS N10675） C-4合金（UNS N06455）C-22合金（UNS N06022） C-2000合金（UNS N06200） X合金（UNS N06002） 四、高溫合金材料：（GH）GH1131 GH4169 GH4145 GH2132 GH2136 GH3030 GH3039 GH738 GH5188 5.耐腐蝕合金（NS）NS111,NS112,NS113,NS131,NS141,NS142,NS143,NS311,NS314,NS315,NS321,NS322,NS331, 6.蒙乃爾合金（Monel） Monel 400，Monel K-500/ 7、精密合金： 1J50 1J79 1J85 4J29 4J32 4J33 4J36 8、純鎳： N4 N6 九、司太立鈷基合金：（Stellite） Stellite1，Stellite6，Stellite6B，Stellite12，Stellite21，等材料； GH4169化學成分： GH4169 物理性能： GH4169 常溫下合金機械性能更小值： GH4169執行標準： 熱等靜壓處理正確 GH4169 合金高溫抗疲勞性能的影響 鑄造GH4169高溫合金具有使用壽命長、鑄造性能好、無熱處理、成本相對較低等優點，渦輪增壓器主要用于制造飛機、船舶和工業燃氣輪機。但在鑄造GH在4169高溫合金中，晶粒尺寸大，鑄件有氣孔、疏松等缺陷。但在鑄造GH在4169高溫合金中，晶粒尺寸大，鑄件包含氣孔、松散等缺陷。但在鑄造中GH在4169高溫合金中，晶粒尺寸大，鑄件有氣孔、疏松等缺陷。疲勞壽命相對離散，特別是在高周疲勞區(HCF)[1]。這顯然影響了合金在渦輪增壓器中的應用。目前鑄造缺陷的方法有很多，但不能完全消除。通過熱等靜壓(HIP)可改進技術GH4169合金的蠕變和疲勞性能。HIP在蠕變和疲勞條件下，可以提高材料的強度，減少蠕變性能的離散。 1、實驗方法 疲勞試樣從直徑到2000mm長度為100mm切割鑄棒。從鑄造技術的角度來看，采用相同批次的鑄件主要考慮三點。所有棒材均通過x射線無損檢測，鑄件中的缺陷尺寸小于檢測方法的分辨極限0.5mm。如圖1所示，標距長度為35mm，標距直徑為5mm。樣品經過加工和精磨，表面粗糙度Ra=0.4。熱等靜壓(HIP)共制備了25個樣品。1160個大氣壓下的經機加工樣品℃加熱3h。冷卻速率為10℃/min，在Ar保護氣氛冷卻至9萬℃在空氣中繼續冷卻到室溫。 循環判斷系數疲勞試驗通過1萬次kN諧振測試系統Amsler10HFP控制載荷14788800℃鑄造及下試驗HIP試樣在HCF區域疲勞性能。疲勞樣品分為兩組：平均應力0MPa平均拉伸應力3000MPa。平均負荷保持在0的開始階段MPa，在設定溫度800℃保溫2h。然后開始平均應力0MPa對稱應力測試。平均拉伸應力300MPa平均負載應在幾秒鐘內施加。裝載頻率為115Hz。樣品在電阻爐中加熱，樣品標距長度的溫度誤差為±1℃，標距中心部分溫度梯度小于3℃/cm。 通過極值統計軟件分析鑄造缺陷尺寸及其分布。通過光學顯微鏡觀察GH4169高溫合金鑄造缺陷。軸向截面和橫截面制備金相樣品，尺寸分別為5mm×20mm和直徑為5mm。界面5個不同位置的界面進行了分析S0=1.83mm2。 2、實驗結果 圖2所示為800℃鑄造試樣HCF疲勞壽命S-N曲線。對稱負載與300MPa給出拉伸平均應力循環數據。可以看出S-N數據比較離散，對稱疲勞負數據比較明顯。箭頭表示出局樣品。與對稱疲勞負荷相比，拉伸平均應力的疲勞負荷試樣S-N曲線向低應力偏移。104次循環樣品偏移接近1000次MPa，隨著循環次數的增加，偏移略有減少。從斷裂的形狀可以看出，斷裂始于地球鑄造缺陷，如圖3所示。箭頭表示魚眼裂紋的邊界。 HIP試樣疲勞壽命試驗結果如圖4所示。對稱負載循環和30000MPa拉伸平均應力循環數據與鑄造樣品相同，均為離散分布。實線和虛線是冪律擬合曲線。鑄造試樣和HIP樣本冪律擬合系數σa=AN-bf和判定系數R2列于表1中。HIP樣品斷口形態觀察表明，疲勞裂紋的萌生方式與鑄造樣品相同，裂紋從鑄造內部缺陷開始。圖5給出了250的應力振幅MPa樣品斷裂6次后失效的樣品斷裂面示例。裂紋的起始位置從圖6中圈出，包括從裂紋開始的復雜三向縮孔。箭頭表示孤立缺陷。 鑄造和鑄造通過光學顯微鏡觀察HIP圖7所示的典型顯微照片是樣品中的鑄造缺陷。缺陷可分為兩組：①圖中箭頭標記的孤立缺陷；②晶間區三向縮孔明顯缺陷簇。圖7用橢圓標出缺陷簇。 圖像分析研究了孤立缺陷面積的變化。缺陷簇尺寸的變化更為復雜，因此本文提出了確認同一縮孔缺陷簇面積的方法。定義缺陷簇面積的極值，盡可能接近缺陷簇面積的橢圓。雖然這個定義不準確，但這個簡單的處理結果是可信的。第三節將詳細討論這一點。鑄造和HIP如圖8所示。可種缺陷尺寸的極值統計線與實際尺寸數據一致。與鑄造樣品相比，孤立缺陷的偏移表明HIP在缺陷簇中可以降低缺陷尺寸并得出相同的結論。 3、討論 現有的實驗數據表明，HIP可改善鑄造Ni基高溫合金的疲勞壽命。對稱負載3000MPa平均拉伸應力循環為104~107次S-N數據顯著改善。圖9比較鑄態和熱等靜壓GH4169合金的S-N曲線。可以看出，與鑄造樣品相比，HIP如表1所示，樣品對稱負載分別增加了拉伸平均應力107次的30%和80%。另一方面，S-N數據離散性沒有明顯變化。對于鑄造和HIP樣品對稱循環判定系數R2分別為0.36和0.35。與平均應力測試結果相比，R2值相似，HIP處理效果不明顯。 數據中沒有觀察到原因HIP導致疲勞壽命離散分布減少。因此，HIP樣品的疲勞壽命可以提高，但鑄造缺陷和氣孔不能完全消除。孤立缺陷和缺陷簇的分布如圖8所示。根據極值統計分析，實驗點可與直線擬合一致，缺陷分布與極值統計一致。適用于孤立缺陷和缺陷簇。在這種情況下，極值統計可以估計給定體積中可能出現缺陷的更大尺寸。 疲勞樣品更大缺陷Sspec按以下方法預測。**步是將缺陷的更大值(面積的平方根)確定為與疲勞試樣標距軸截面積相等的參考面積Sref=5mm×35mm。根據回歸周期Sref到S0=1.83mm2、T=圖8中繪制了外推法計算的結果。該區域更大缺陷尺寸DT=96=43、56、446、591μm分別對應于HIP鑄造樣品中的孤立缺陷和缺陷簇。鑄件中的缺陷是三維的，橫截面和縱截面尺寸相同，可以推斷為體積SrefDT=在96立方體中觀察這些尺寸的三維缺陷。 樣品標距上這些尺寸缺陷的數量N=Sspec/SrefDT=96。樣品體積的整個回歸周期可定義為Tspec=TN。該方法獲得的缺陷簇回歸周期T=638更大缺陷尺寸為800μm，如圖8所示。比較預測值和實際缺陷尺寸。缺陷如圖3所示，面積為1.180mm金相截面(圖中橢圓圈)獲得的平方根=1086μm。這兩個值可以認為是相似的，特別是考慮到缺陷簇的面積計算不準確。類推，HIP樣品中簇更大缺陷尺寸620μm，圖6中面積的平方根缺陷尺寸=550μm，再次與預測值一致。從圖8和疲勞斷口的顯微照片中可以看出，只有巨大的裂紋是有害的，而小的孤立缺陷是無害的，如圖6中的箭頭所示。 試樣中更大缺陷的準確性值得討論。缺陷尺寸應該非常準確地確定，因為金相段測量的缺陷尺寸**不是更大的缺陷尺寸。與小尺寸缺陷相比，缺陷的實際形狀非常復雜，尤其是缺陷簇。內切橢圓預測的缺陷尺寸與相應缺陷金相觀察獲得的缺陷尺寸一致。這意味著金相法可以合理地用來預測鑄造樣品中更大的缺陷。 另一個應該討論的問題是，實際上圖8中的實驗點很少。圖中，對HIP樣品中只有6個缺陷簇。在100mm截面分析面積為1.83mm25個不同的位置。這個小區域有很多小的孤立缺陷，但是大缺陷的頻率很低。增加測試位置的數量意味著增加探傷面積。若在幾個樣品位置進行分析，雖然實驗數據點較少，但觀察到的趨勢相同，對特定樣品的預測是合理的。 缺陷附近的疲勞裂紋增殖可分為晶體學和非晶體學[2]。通常認為在Ni基合金晶體學發生在階段I和非晶體學中II[3]。圖10顯示了主要通過非晶體裂紋擴展產生的斷裂面(標記為A）。斷裂面在宏觀上垂直于主應力。在缺陷附近可以觀察到一些晶體學面，如圖所示，用箭頭指出位置。 這些晶體學面通常以高角度傾斜于以前的非晶體學宏觀斷裂面。晶體學面形成機制包括局部滑動和沿{111}晶體學面滑動帶。它們在鑄造樣品中長[4-6]，通常終止在晶體邊界和沿樣品分離的晶體學面。在缺陷處強烈的應力集中可以促進滑移和結合破壞過程。鑄件尺寸變化，形狀變化 不同的因素表明他們有不同的應力集中。這些不同是S-N曲線數據離散的原因。 4、結論 熱等靜壓處理可以改善鑄造GH4169高溫合金在800℃疲勞性能。與疲勞負載相對稱