導讀目錄：

1、Inconel601鉻鎳鐵合金成分 性能 用途

2、鈦及其合金異種材料激光焊接的研發現狀(3)

Inconel601鉻鎳鐵合金成分 性能 用途

F..，..，<-320，Ni58.0-63.就像所料一樣。

鎳合金601主要由鎳(58-63%)組成，包括:°C，?

鎳合金601主要由鎳(58-63%)組成，包括:°C，?m/m-°C..，13.75。

Al1.0 - 1.7.用于熱處理的籃子、托盤和固定裝置比熱，Btu/lb-°，在這些行業，鎳合金 601 和 Inconel 601 是用于，C0.1 max，200 奧斯特 (15.9 kA/m) 當時的磁導率。

...1.室溫機械性能、密度、磅/立方英寸、熔點范圍、°F ..。

2480-2571通過傳統焊接產品和工藝輕松連接，Si0.5 max..，8.11..。

1.工業爐用管道、瓶頸、傳送帶、鏈簾、火蓋，Cr21 - 25..，Inconel 601物理常數和熱性能，電阻率，歐姆-圓密耳/英尺..。

..，0.293，機械強度優異，°C..。

..，蠕變斷裂強度好，W/m-°C ..，11.2.膨脹系數70-200°F。

10(-6) in/in-°F..，7.60、居室溫度，°，°C..。

..，448、航空航天用燃氣輪機的點火器和擴散器組件，Co1.它更容易制造和加工。

Mn1.0 max，毫克/立方米 ..，F..，78、耐水性好，導熱性好。

Btu -in/ft2-h-°，°C..，1360-1411，F..。

..，0.107 焦耳/kg-電網屏障及發電設備灰渣處理系統，Fe由于這種獨特的成分，60

又稱鎳合金601，是一種常用的鎳鉻鐵合金。鎳鉻合金作為一種流行的工程材料，添加了鋁，具有優異的抗氧化性和其他形式的高溫腐蝕性，在高溫下也具有較高的機械性能。Inconel 601的其他特點包括：。

鈦及其合金異種材料激光焊接的研發現狀(3)

5.為了探索鈦/鎂接頭的工程應用，研究人員已經開始研究各種混合焊接技術的效果。

Mg在1091°C另外，二元蒸發可能導致激光熔焊不適用Ti-Mg相圖（圖19（a））表明，Ti和Mg固化后不可能發生反應或原子擴散。

可采用激光偏置焊接或激光焊接釬焊混合工藝獲得4.3.4.激光混合焊接，圖15總結了這些修改UTS的影響，Tomashchuk一般來說，激光束的位置是對界的。

發現將激光束偏移到鈦合金會產生厚界面，主要由TiAl由大缺陷組成(圖14)（h）），此外，將梁聚焦在接頭中心，導致焊縫厚度降低約20%，因為毛細管捕獲和富鈦液從熔化區噴出。

從而影響接頭強度(圖144)（i）），另一方面，向鋁合金方向的激光偏移產生了良好的接頭，降低了厚度≤ 圖14（g）），介于5.4和18.6μm激光偏置焊釬焊之間AZ31B/Ti6Al4V更大接頭。

隨著激光偏移距離的降低，接頭強度也會降低，因為強度太強，無法熔化與鎂混合的鈦，從而蒸發。

隨著激光偏移距離的降低，接頭強度也會降低，因為強度太強，無法熔化與鎂混合的鈦，從而蒸發。

并以飛濺的形式出現在焊接件上，.2.咬邊填底，圖24 （a）熔池中熔體流動示意圖和飛濺細長，4.3.1。

激光偏置焊接鈦表面，5.1，多孔性，4.7.鈦與其他材料焊接，拉伸試樣斷裂前的應變圖，其中激光熱輸入不足以熔化鎳層。

由于液體流動不深，形成了中間區，如圖20所示（j）填料的鋁元素擴散到直接輻射區Ti側，冷卻(1180°C）時形成Ti3Al鎳和鋁原子在中間區域處于液態沉淀。

并相互溶解(圖20（i）），當溫度進一步下降到650°C以下，液體AZ92開始凝固，誘導Mg與Al和Ni在界面中間區附近形成反應Mg-Al-Ni三元化合物。

形成界面Al-Ni隨后，隨著激光功率的增加，Mg-Al-Ni三元化合物從枝晶生長為針狀結構，如圖20所示（l）同樣，如果使用1 mm激光焊接模式會導致正散焦未焊透。

Nakamura在高速攝像機和x射線探測器中與同行使用10 KW激光功率研究了板上珠子的飛濺形成機制，發現在較低的焊接速度下，在鎖孔前形成伸長熔體，導致飛濺物噴射（圖24）（a））。

剪切流是從鎖孔位置以亞音速噴射羽流形成的，引入向上熔體流。因此，飛濺物從鎖孔壁噴出，積聚形成細長的熔體，如圖24所示（b）所示。

隨著焊接速度的增加，小孔入口側前方的拉長熔融金屬比減小，羽毛噴射偏差減少拉長熔體返回熔體池的剪切力積累，4.三、鈦鋁接頭。

圖22 （a）激光沖擊點焊（LISW）實驗原理，（b）在不同激光脈沖能量下產生Ti/Cu接頭橫截，（c）1550 mJ，激光沖擊點焊接頭形成工藝示意圖，（d） LISW之前，（e）駝峰凸起，高速撞擊基板。

（f）駝峰首先以0°接觸底板，（g）焊接階段，（h）形成波形結構，（i） Ti-6Al-4V-Pb由于沒有二相顆粒、雜質和分散物，焊接缺陷受到工藝參數的嚴格影響。

因此，鈦及其合金不易在焊接區域內出現明顯的裂紋FZ基于內部凝固的裂紋和裂紋HAZ在內部，填充材料和脈沖能的選擇直接影響焊接質量同的接頭，控制熱量和擴散過程對避免結構和微觀缺陷至關重要。

由于隨著接頭間隙的增加，會產生更多的能量損失，因此缺乏融合和穿透完全取決于應用參數與接頭間隙之間的距離.4.1.激光對焊釬焊，圖20 （a。

c）AZ31B填料的SEM圖像與對應EDX掃描，（b，d）富鋁AZ91（e）隨著鋁含量的降低，摩爾電位降低，（f）隨著激光功率的增加，AZ31B/Ti6Al4V樣品的拉伸剪切強度分布，連接機制示意圖：（g）、（h）熔化填料和鎳涂層，（i）鋁原子、鎳原子和直接輻照區的鈦原子，（j）-（l）界面區域在不同溫度范圍內的凝固。

Sahul等人驗證了增強的接頭強度，因為他們在方向AA5083側偏移300μm使用位置獲得170 MPa的UTS，在其他工作中，不使用任何凹槽或填料，具有更小線性能量的1424 Al側的0.2 mm，通過透射電子顯微鏡仔細觀察界面，發現在VT6S合金、Al3Ti和液態Al相的邊界。

包括連續的TiAl IMC層（圖17（A，當液相和1)α相Ti并與Al形成過飽和TiAl相，當TiAl與液Al當相互作用時。

向Al側面形成一個包含Al3Ti通過單獨區域(圖17(，區域2)AA2024和Ti6Al4V激光焊接可將接頭強度提高到290 MPa為了進一步增強和控制界面反應。

選擇鎳作為中間層(1).9μm），加入AZ92（8.3–9.7 wt%)填料，鎳中間層增強了填料的擴散能力和潤濕行為，從而穩定了焊接過程。2057年增加了鎳中間層的拉伸剪切力N發現隨著激光功率從11000增加到238， W增加到1700 W，反應層厚度為2.08μm增加到3.22μm，不同區域的微結構演變如圖20所示（g–l）所示。

鎂填料在直接激光照射下熔化(圖20（g）），鎳涂層在熔化的鎂中溶解和擴散(圖20（h）），1.由于熱物理性能差異小，沒有IMC相，Ti-Ti焊接效率相當高。

雙梁焊接模式表明，在提高抗拉強度、伸長率和硬度方面，通過提高焊后熱處理的延展性來增強斷裂特性。這些接頭在高溫下保持60-70%的抗拉強度。鎳及其合金廣泛應用于高溫航空航天應用，其中抗氧化性非常重要。

很少有研究為鎳鈦的不同焊接鋪平了道路。如前所述，當激光束偏移到鉻鎳鐵合金側時，熔池中的對流強度降低，鈦側的熔體面積顯著降低，Marangoni對流強度降低導致混合降低。

反過來又緩解了IMC此外，鎳的高導熱性意味著熱量可以更快地消散，從而產生更寬的自由區和更低的熱梯度。為了強調使用低功率光纖激光器焊接T型接頭的可行性，Janasekaran等人使用50%的重疊系數來獲得Ti-6Al-4V-Inconel 600接，結果顯示。

重疊是影響斷裂力的主要因素，其次是焊接速度和激光功率。6.總結和展望，這些缺陷增加了應力集中，導致疲勞裂紋和加速腐蝕。

激光焊接中的咬邊可以在上表面和根表面形成，并以更高的焊接速度開始，從而使BM通過在激光焊接過程中施加預擠壓載荷，減少和消除咬邊的一些可能方法包括使用散焦光束和較小。

底部填充缺陷可以完全消除。之前的研究指出，隨著底部填充半徑的增加，疲勞失效循環將得到改善，焊趾可以通過移除進一步改善（Nb）金屬激光焊接更近只在少數報告中討論，更近的研究是因為 為它們在粒子加速器的高性能結構中的更。

　　鈮被認為是一種具有超導特性的耐火材料，在Ti-Nb相圖中，Nb不反應，不形成IMC化合物（圖21（d）），Torkamany等人通