導讀目錄：

1、不銹鋼波紋膨脹節波紋材料的選擇性

2、活性TIG焊接制造的In 600和316L非噴丸和激光沖擊噴丸不同焊接件

不銹鋼波紋膨脹節波紋材料的選擇性

1.輸送高溫氣體，熱油等高溫介質2，輸送低溫或超低溫介質3，高溫環境，波紋補償器標準號：GB/T 鞏義宏盛不銹鋼波紋材料為12777-2008，常用奧氏體不銹鋼 304、304L、在一般工況下，這些材料具有優異的耐腐蝕性，適用于許多行業。

波紋管常用材料的化學成分見表 1.機械性能見表 2，表 3 管道補償器通常用于各種介質下波紋管的推薦材料 SUS316L、SUS304 ，當溫度大于 600℃，鎳基合金多用， 鈷基合金價格很高，300 系列不銹鋼也可用于高溫環境。

如 SUS316、SUS316L 可用于 450～，SUS321 可用于 450～650℃，可選擇高溫腐蝕環境 Incology800H 或者，不銹鋼波紋補償器的實施標準，波紋管材料的選擇主要取決于波紋管的工作條件和工作環，金屬波紋管主要由奧氏體不銹鋼板制成，管道波紋管的厚度一般在 0.4～3mm。

這是因 在壓力和位移的作用下，波紋管的應力水平相當高，峰谷基本在塑性范圍內工作。如果在腐蝕環境中，如果壁厚太厚，高應力部分非常危險。

在相同的位移作用下，波紋管的應力會增加，波紋管材料更容易產生腐蝕。因此，波紋管應選擇較薄的耐腐蝕材料 材料、波紋補償器標準名稱：金屬波紋管膨脹節的一般技術條件。

頒布部門：中華人民共和國**質量監督檢驗檢疫總局　本標準規定了金屬波紋紋補，適用于安裝在管道中的柔性件的整體成型U，波紋管補償器的工作原理主要是利用自身的彈性變形功能，由熱變形、機械變形和各種機械振動引起的補償管道，具有耐壓、密封、耐腐蝕、耐溫、耐沖擊、降低管道變形、提高管道使用壽命的作用。

波紋管補償器的材料使用條件為：1。可塑性好，便于波紋管成型加工，并通過后續加工工藝（加工硬化、熱處理等）獲得足夠的硬度和強度。2.良好的耐腐蝕性。

為了滿足波紋管在不同環境下的工作要求，3、焊接性能良好，以滿足焊接工藝生產過程中的要求，4、高彈性極限、抗拉強度和疲勞強度，以確保波紋管的工作。

為了滿足波紋管在不同環境下的工作要求，3、焊接性能良好，以滿足焊接工藝生產過程中的要求，4、高彈性極限、抗拉強度和疲勞強度，以確保波紋管的工作。

活性TIG焊接制造的In 600和316L非噴丸和激光沖擊噴丸不同焊接件

圖14 UP-ATIG異種焊接件拉伸試樣FE-S，焊接前50%SiO2 50%TiO復合焊劑與丙酮混合，獲得糊狀稠度，用于在板材上表面涂層。

本研究采用標準對接焊接結構。在焊接過程中，如圖2所示，在焊縫表面和根部使用特殊的保護氣體供應裝置供應氬氣。同樣，在開始焊道之前，給焊炬足夠的時間形成足夠的焊坑，稱為延遲時間。

焊接后，根據ASTM標準，使用EDM圖3顯示了焊接接頭的各種機械和冶金試驗。Inconel 600和AISI 316，圖18 UP-ATIG異種焊件180°彎曲試驗結果介紹了50% SiO2 50% TiO2復合助，激活鎢惰性氣體(ATIG)焊接Inconel ，對未剝皮的ATIG (UP-ATIG)進行異種焊件。

結果表明，UP-ATIG焊件的拉伸損傷發生在焊縫區，主要是由于粗晶和金屬間化合物的存在UP-ATIG激光沖擊強化異種焊件(LSP)，結果表明，激光沖擊強化后ATIG焊件抗拉強度(630).33。

這是因為激光沖擊強化后ATIG焊件有壓縮殘余，殘余應力試驗結果表明，UP-ATIG焊件在焊縫區有拉伸殘余應力(TR)，而LP-ATIG焊件則存在CR動態電位極化試驗結果力和結果表明，LP-ATIG焊件的耐腐蝕性略高于UP-ATIG焊件，?

這是因為激光沖擊強化后ATIG焊件有壓縮殘余，殘余應力試驗結果表明，UP-ATIG焊件在焊縫區有拉伸殘余應力(TR)，而LP-ATIG焊件則存在CR動態電位極化試驗結果力和結果表明，LP-ATIG焊件的耐腐蝕性略高于UP-ATIG硬度研究證實了焊件。

由于鉻應力，激光噴丸焊接區的硬度高于未噴丸熔合區江蘇激光聯盟陳長軍原創作品采用ER2553填料（a和b）的CCGTA焊接件的，ERNiCu-7填料（c和d），2.5，LSP制作完成后，工藝的實驗過程。

異種焊件在復合區切成30 mm × 10 mm ，圖4顯示了覆蓋母材和熱影響區的各種冶金表征（HAZ）按照標準程序切割焊接區域、樣品制備和金相檢查。為了清楚地探索微結構，使用了它glyceregia (15ml HCL，10ml甘油和5ml HNO蝕刻劑，確定母材和異種焊接件的晶粒度。

使用ImageJ為了確定拉伸和沖擊破壞模式，該軟件及其顯微圖像進行了晶粒度測量，并對斷裂表面進行了現場發射和掃描（FE-SEM，焊接區也是如此FE-SEM/EDAX(能量色散x射線，探索各種相和化學元素的存在，（a） Inconel 625焊縫金屬和Incon。

鎢極氣體保護焊接在制造業中（GTAW）它是應用更廣泛的連接技術，因為它可以控制焊道的幾何形狀和接頭性能，但這有生產率低、滲透深度差等局限性。

許多研究人員究人員GTAW使用中活性焊劑稱為ATIG焊接，并報告了穿透深度和各種機械和冶金性能的顯著改善，同樣，許多研究人員究人員ATIG活性劑在焊接過程中熔化焊縫，得到電弧收縮和marangoni為了確定效應的機制UP-ATIG焊件對突然載荷的響應。

夏比V型缺口沖擊試驗從焊件上取下的樣品，如圖16所示。從圖中可以看出，樣品經歷了明顯的塑性變形，而不是完全斷裂。三個樣品的沖擊強度為79.4?

夏比V型缺口沖擊試驗從焊件上取下的樣品，如圖16所示。從圖中

略低于AISI 316L 83的沖擊強度J，沖擊強度略高于鉻鎳鐵合金60076.1?J.另外，如圖17所示FE-SEM斷口分析結果表明，通過觀察凹陷面和韌性撕裂脊，破壞模式為韌性UP-ATIG異種焊件180°彎曲和根部。

圖18中的結果表明，表面沒有裂紋和裂紋，表明異種焊件具有良好的延展性。（c）在焊接界面區域附近顯示了焊接區域的微觀結構。從圖中可以看出，柱狀枝晶在界面區域占主導地位，等軸枝晶存在于焊縫中心。

圖8（d）就像焊縫中心線中細軸枝晶的存在一樣，Reddy據其他人報道，由于冷凝過程中局部過冷程度較高，鎢極氣體保護焊工藝在焊接區域產生等軸晶體。此外，熔融金屬的快速冷卻和焊接區域的低熱梯度促進了焊接的微觀結構結果和Devendranat。

從圖8（d）可以進一步觀察到，因為ATIG焊接過程中產生的熱應力包括遷移晶界（MGB），這些熱應力是由于熔合邊界和焊縫中心的熱梯度不同而產生的。這些熱梯度使裂紋沿晶粒邊界

此外，焊縫中粗粒的存在有利于MGB的形成，2.2，Inconel 600和AISI 316L不同的焊接，圖10 UP-ATIG異種焊接件焊接區SEM/E，圖16 試驗后UP-ATIG不同焊接件的沖擊試驗樣品，doi.org/10.1016/j.jmapro.。

4.在這項工作中得出結論ATIG (UP-ATIG)江蘇激光聯盟異種焊件陳長軍指南：ASTM標準制備的UP-ATIG試驗后的拉伸樣品如圖11所示。值得紀念的是，在所有試驗中，由于粗晶結構和焊接區域的存在，MGB。

此外，焊接區內存在的有害金屬間相對促進了焊接區域的拉伸破壞，SEM/EDAX分析結果證實熔合區存在金屬間相，焊接區存在TR應力可能會降低抗拉強度，導致焊區斷裂。圖12顯示UP-ATIG和LP-ATIG焊接件的。

可以從圖中推斷，UP-ATIG焊件具有TR焊縫中心線處應力更大，并隨著距離焊縫中心的增加而逐漸下降，UP-ATIG焊接件中存在的平均值TR在本研究中，應力計算為34、1.介紹。

使用了Inconel 600高鎳鉻鐵合金AISI，為確定化學成分，對賤金屬樣品進行了原子發射光譜測試，圖21（a–d）顯示了Inconel 600、AI，在動電位循環極化試驗中。

可使用Ecorr和Icorr評估樣品的腐蝕敏感性，Igual Munoz等人使用Icorr值表征三，即EN 14311、EN 14429和EN 144，作者報告說，更低Icorr。

EN 14429和EN 14462的整體耐腐蝕性更強，類似地，Kangazian等人利用Stern–Grary方，圖17 UP-ATIG異種焊接件沖擊試樣FE-S，本文介紹了采用ATIG焊接工藝對Inconel 6、明確闡述了焊接件的機械、冶金和腐蝕特性，LSP處理前，拉伸斷裂發生在熔合區。

抗拉強度低于母材，LSP處理后，位于弱金屬的拉伸斷裂發生在遠離焊縫的地方AISI 316L本研究結果如下：

抗拉強度低于母材，LSP處理后，位于弱金屬的拉伸斷裂發生在遠離焊縫的地方AISI 316L本研究結果如下，沖擊研究表明。

激光噴丸焊接件的韌性低于未噴丸焊接件，3.1.激光噴丸前異種焊接件冶金研究圖20 UP-ATIG和LP-ATIG不同焊件的深度，2.四、機械特性。

從圖21（c）可以看出，UP-ATIG不同焊接件的鈍化率低于母材Incon，由于焊接區有粗晶結構和氧含量，Liu據報道，隨著晶粒尺寸的增加，腐蝕敏感性增加，Alsabti等人指出，ATIG焊接件中的氧氣會惡化接頭的機械和腐蝕性能。

在本研究中，未噴丸焊接件的晶粒度高于母材(見圖8、圖9)，焊接區氧含量高(見圖10)。此外，從圖21開始（c）可以看出，UP-ATIG異種焊接件Icorr遠低于母材AI，由于焊縫區鎳含量高，鐵含量低，表明未噴丸焊接件的腐蝕敏感性低于母材。

?SEM分析表明，焊縫區存在金屬間化合物，EDAX試驗表明，金屬間化合物富含鉬、碳和鉻，顯微研究表明，由于熔合區溫度升高和母材熱性能差異，焊接件具有粗晶粒和MGB。

激光沖擊噴丸（LSP）成功的強化技術可以提高金屬的強度、耐磨性和耐腐蝕性LSP高能激光束撞擊金屬表面，產生高壓等離子體，在金屬中產生沖擊波。

由于鉻應力，塑性變形增強了機械和冶金性能，Devendranath Ramkumar等人研究并報告LSP該工藝可提高焊接件的拉伸性能，Chandrasekar等人在比較Inconel ，激光噴丸焊件顯示出比例 噴丸焊件更好的機械性能。

　　作者進一步指出，在LSP過程中，未噴丸焊接件的TR應力轉化為CR應力，從而提高了機械性能，圖2 帶反吹掃裝置的焊接裝