導讀目錄：

1、Inconel690鎳基合金加工工藝及處理標準

2、激光增材制造冶金綜述：不銹鋼，鎳高溫合金和鈦合金(4)

3、Inconel 751鎳基合金 (N07751適合11000℃以下的零件

Inconel690鎳基合金加工工藝及處理標準

690鉻鎳鐵合金的性能可用于硝酸或硝酸/氫氟酸，以及硝酸/氫氟酸溶液加熱盤，用于酸洗和核燃料后處理，上海雄鋼特種合金有限公司，Inconel690 (UNS N06690/WN，除了耐腐蝕性，它對許多腐蝕性水介質和高溫環境都有很好的耐受性，Inconel690還具有高強度。

冶金穩定性好，冶金穩定性好，制造特性好，INCONEL 690是主要用于核電站堆內蒸汽的核心技術，Inconel690合金具有優良的耐晶間腐蝕性和耐晶性，主要用于壓力堆核電站蒸汽發生器的蒸汽發生器材料，發展了電壓堆核電站蒸汽發生器傳熱管的材料。

包括304奧氏體不銹鋼，Inconel600合金、，對Inconel 690服務期間腐蝕失效的研究表明，晶體腐蝕和晶體應力腐蝕是主要問題，Inconel 690是壓力堆核電站蒸汽發生器的蒸汽，鉻鎳鐵合金690對含硫氣體的抵抗力使其成為燃燒器和用于處理硫酸的管道，熔爐、換熱器用于石化處理。

焚燒爐和玻璃化玻璃設備用于放射性廢物處理。鉻鎳鐵合金690在各種高溫水中腐蝕率低，抗應力腐蝕開裂性好。因此，鉻鎳鐵合金690廣泛應用于蒸汽發生器的管道中。

焚燒爐和玻璃化玻璃設備用于放射性廢物處理。鉻鎳鐵合金690在各種高溫水中腐蝕率低，抗應力腐蝕開裂性好。因此，鉻鎳鐵合金690廣泛應用于蒸汽發生器的管道中。

激光增材制造冶金綜述:不銹鋼、鎳高溫合金和鈦合金(4)

圖19a、b分別代表經典LAM處理的316L和30，根據數據，PBF工藝抗拉強度比DED316L的情況下。

另一方面，304的強度伴隨著塑性降低的成本L樣品顯示出比商業部件具有更好強度的適當延展性Ti–6Al–4V在合金研究中，觀察到球形氣孔不是由氣體截留引起的。

為了驗證這一理論的有效性，這些氣孔是由基板表面在形成過程中熔化不足引起的。HIP關閉，然后進行熱處理，然后不再打開，HIP工藝被認為是一種成功的方法。

通過優化，可以更大限度地減少氣孔，控制其對裝配部件的破壞性影響LAM和HIP工藝參數可以去除幾乎所有的孔隙，達到99.95%的更大密度，3.2.2.2。

鎳基高溫合金，3.2.2.1.1.奧氏體不銹鋼在使用粉末前再熔化一層，被認為是為了降低殘余孔隙率，從而阻止熔體池中的孔隙，細化晶粒結構。

這是因為與粉末相關的固結材料具有很高的導熱性。另一方面，對熱處理與孔隙度關系的研究并沒有表現出令人滿意。圖22進行了比較Inconel 該模型顯示，718高溫合金樣品是否存在。樣品的熱等靜壓處理和固溶退火導致生產部件的延伸。

在保持極限強度的同時，伸長率顯著增加，屈服強度略有下降。樣品的類似極限強度來自于樣品處理后的淬火強度。經過及時處理的樣品具有較高的拉伸強度，其延展性與制造部件相同。

時效材料的延性明顯低于HIPed或溶解退火材料，江蘇激光聯盟指南：304

但是，當使用時LAM在技術制造過程中，這些合金通常，如表2所示，這些合金通常表現出比傳統制造的同類合金更高的屈服力。然而，由于顯微結構的不同和通過LAM快速制造工藝構件。

它們通常比傳統方法制造的部件具有更低的延展性。首先，快速凝固導致晶粒細化。微結構與拉伸性能之間的關系表明，微結構的編織和各向異性也會導致拉伸性能的各向異性。

在LAM在這種情況下，這些屬性通常沿建筑方向更高，過度偏離優化參數會導致機械性能惡化Ti–6Al–4V合金和316L對于不銹鋼而言，熔化不足可能會導致一系列缺陷，因為較大的缺陷可能會導致材料中更大的應力集中，這可能比球形孔對制造結構的機械性能造成更大的破壞性，上圖（a）顯示了一個Al–Si10–Mg SLM試。

“x用于表示重復CT在測量過程中，X射線束將被引導到，每個樣品的頂表面將用z表示構建方向（z=5mm）對應于SLM工藝的更后，圖（b）顯示了從CT數據獲取圖（a）三，基于中立方體LAM不同結構的加工鋼和由此產生的產品，將在兩個小節中討論其性能，**部分主要介紹奧氏體不銹鋼的性能，主要用于無熱處理的場合。

考慮到圖12、圖13所示的結晶結構和圖16所示的結晶結構，討論了可熱處理沉淀硬化不銹鋼的性能S316L奧氏體和S410L值得一提的是，這些材料的機械性能可能會顯著不同，S316L是奧氏體。

不會進一步改變，S410L它是馬氏體，具有奧氏體到鐵素體的相變。在這種情況下，圖21中解釋和比較了這些材料的拉伸流動行為LAM奧氏體不銹鋼沉積后，其強度和延展性明顯低于商用鍛造材料。

這是因為定向凝固促進了非常粗糙和細長晶粒的形成，但對于馬氏體不銹鋼，LAM沉積可以將抗拉強度提高兩倍以上，盡管成本顯著降低，但邊界附近馬氏體板條和微孿晶的形成改變了塑性變形機制，控制了硬化和脆性拉伸行為，i、 強度-延性權衡。

3.2.1 殘余孔隙度對LAM上圖顯示了試樣的微觀結構演變，其中竣工條件下的特征SLM在較低的退火溫度下，硅擴散鋁硅基體，形成小顆粒。

隨著溫度的升高，這些顆粒聚集在一起，形成指數級的大顆粒，消除了熔池的邊界用光學顯微鏡觀察到的黑色薄片對應Si Kα1 ，眾所周知，銅在奧氏體相中高度可溶。

在時效17-4 PH奧氏體結構在不銹鋼中保持優化沉，奧氏體在整個固溶退火過程中轉化為馬氏體，導致富cu然而，通過分析，可以提高屈服強度和極限抗拉強度。

為防止粗沉淀物的形成，必須仔細選擇后續的時效過程，如表4所示，過度老化（H1025和H江蘇激光聯盟陳長軍將對金屬部件強大 原創作品，3.2.2.1。

鋼，如前所述，粉床LAM在工藝過程中，建筑方向上的熱梯度更高，晶粒朝這個方向定向，可能導致LAM各向異性零件。

一般來說，縱向（X–Y）奧氏體不銹鋼部件的強度高于建筑，通過DED奧氏體不銹鋼部件的伸長率通常與工藝生產的伸長率相同，這意味著縱向路徑的伸長率更多等于建筑方向的伸長率PBF能量密度、熱梯度、方向和機械強度在技術上沒有特定的關系。

在LAM沉淀硬化加工（PH）不銹鋼中，17-4 PH不銹鋼（17-4 PH）（也稱為AI，（也稱為AISI S15500級沉淀硬化馬氏體不銹是更受歡迎的材料。在氮氣中加工時，裝配部件的微觀結構由奧氏體(50–75 vol%)，在氬氣中加工。

通常由馬氏體(92)組成 vol%)組成，然后在馬氏體背景下通過熱處理進行控制cu相，從而提高強度，部分激光能量用于熔化基板，這取決于組件的激光能量吸收率，此外，根據激光類型。

能量的吸收可能會有所不同，CO2激光器和Nd:YAG與使用等線性熱輸入激光器時，Nd:YAG能量吸收較高，ii、LAM高位錯密度的預制件。

拉伸試驗時，孔隙度小于0.1%的制造樣品表現出韌性斷裂，類似于通過商業程序沉積的相應樣品。相反，高達2.4%的剩余孔隙度會導致脆性損傷。

由于裂紋形核快核，金屬部件的伸長率顯著降低，LAM在拉伸試驗中，缺陷導致應力集中PH不銹鋼塑性降低，更常見的缺陷是未熔化或粉末熔化不足引起的氣孔和第二相顆粒。LAM一般來說，組件的延展性較低。

與傳統制造和熱處理零件相比，裝配零件在竣工條件下的屈服強度較低，這可能是因為LAM軟奧氏體存在于零件結構中LAM當零件上施加塑性變形時，殘留的奧氏體可以轉化為馬氏體，這意味著這些零件具有特殊的加工硬化和熱處理LAM對應零件或常規制造和熱處理。

圖23顯示了文獻中獲得的主要拉伸性能之間的比較。數據顯示，與商業狀態相比，在PBF在打印模式下，Inconel 718高溫合金的強度和彈性略有增加，與商業和PBF與模型相比，粉末進料樣品具有不理想的機械性能。

然而，這種樣品經過熱處理后，其機械性能可以與商業和商業相匹配PBF來源：A review on metallurgi，nickel superalloys，and titanium alloys，Journal of Materials Rese。

doi.org/10.1016/j.jmrt.圖20顯示了在不同工藝和方向上獲得的更佳機械性。實驗結果表明，新型LAM但是，隨著加工參數和試驗方向的不同，試樣的屈服強度低于變形試樣，試樣的伸長率變化很大。

與鍛造零件相比，PBF零件具有相當的延展性和熱處理性LAM樣品和制造LAM雖然鍛件通常具有較高的韌性，但制造零件的微結構和密度是決定強度的關鍵因素，但由于快速凝固效應，與傳統方法制造的零件相比，LAM制造的零件具有更精細的微結構和更高的拉伸強度。

Hall-Petch關系是將LAM然而，結果表明，在縱向機械試驗中，零件的強度略有增加。研究表明，與縱向和橫向相比，沒有可靠的模式來描述LAM各向異的結構機械特性。

然而，顆粒高度朝向建筑方向，總體趨勢表明，隨著線性熱輸入的增加，樣品的拉伸特性增加，特別是在Inconel 718中。

然而，由于缺乏數據，不可能LAM鎳基合金的機械性能(屈服強度，極，圖22 熱處理前后Inconel 718樣品的應力證明，零件的熱處理會顯著影響其機械性能。在熱處理過程中，由于沉淀，組件的抗拉強度通常會降低。

雖然這與恢復和顆粒生長過程中的位錯湮滅有關，但通過熱等靜壓處理進一步處理的樣品通常表現出較低的拉伸。由于孔隙閉合，塑性和疲勞性能得到改善，固溶處理會顯著改變微觀結構中的相位，極大地影響樣品的整體性能。

當后續時效進行時，該工藝可使構件具有較高的強度 度和可接受的延展性，采用LAM工藝制造的零件的性能與采用傳統制造方法制，表5 總結了預制和熱處理鎳基合金的主要拉伸性能，與這些合金在相同規格下的常規狀態相比，通過LAM可以制造出